Двухполярный сетевой источник питания ± 24 В, 190 Вт на сетевых обратноходовых преобразователях

Наиболее простые сетевые обратноходовые преобразователи напряжения с мощностью до 200 Вт могут быть собраны с использованием трехвыводных микросхем серии TOP227Y фирмы Power Integrations. В предлагаемой статье описаны работа микросхем этой серии, расчет преобразователей и пример исполнения преобразователя мощностью 190Вт для питания мощных УМЗЧ. Работа обратноходовых импульсных преобразователей напряжения и их расчет уже описывались в различной литературе. В этой статье рассказано о проектировании таких источников на трехвыводных микросхемах серии TOP227Y [1], содержащих практически все необходимые компоненты для их построения. Напомним принципы работы таких преобразователей. Схема, иллюстрирующая основные процессы в обратноходовом преобразователе, приведена на рис. 1.

В течение части периода работы преобразователя замкнутый силовой ключ SW 1 подает выпрямленное сетевое напряжение Uin на первичную обмотку I трансформатора Т1, ток l через нее при этом линейно нарастает.

-

В течение другой части периода ключ разомкнут и накопленная в сердечнике энергия передается через открытый выпрямительный диод VD1 в нагрузку. Если к моменту очередного открывания ключа ток через вторичную обмотку l2 прекращается, реализуется режим с прерывистым магнитным потоком (рис. 2), если нет — режим с непрерывным потоком (lR Ip, рис. 3). Отношение времени замыкания ключа к периоду Т обозначается D и называется коэффициентом заполнения.

Для преобразователей на микросхемах серии TOP227Y изготовитель рекомендует режим с непрерывным магнитным потоком. Такой режим отличается меньшим значением пикового тока lP через первичную обмотку трансформатора и силовой ключ,   но    требует большего значения ее индуктивности L 1. Кроме того, в момент замыкания ключа диод VD1 открыт и при его закрывании возникает кратковременный импульс тока большой амплитуды, что предъявляет повышенные требования к силовому ключу, цепям его защиты, допустимому импульсу обратного тока через выпрямительный диод VD1 и его быстродействию.

-

К разомкнутому ключу SW1 приложено напряжение Usw1 из трех составляющих — выпрямленное      напряжение   сети     Uin,суммарное напряжение на нагрузке Uout и диоде Uvdi, приведенное к первичной обмотке, — Uor и выброс на индуктивности рассеяния первичной обмотки трансформатора. Сумму двух последних составляющих обозначают UClm, это напряжение ограничивает цепь VD2VD3. Структура  микросхем  серии  TOP227Y представлена на рис. 4 [1]. Микросхема включает в   себя   мощный высоковольтный транзистор VT2 и все необходимые цепи его управления. Это, прежде всего, задающий генератор G1, работающий на фиксированной частоте 100 кГц, с трех выходов которого снимаются сигналы требуемой формы. Сигнал с выхода 1, поступающий на вход элемента И-НЕ DD6, определяет максимально возможный коэффициент заполнения Dmax. Короткие импульсы с выхода 2 устанавливают триггер DD5 в единичное состояние, что включает (при отсутствии на двух верхних входах DD6 запрещающих сигналов) транзистор VT2.

-

В нормальном режиме работы сброс триггера происходит по сигналу рассогласования с выхода компаратора A3. На один из его входов поступает напряжение треугольной формы с выхода 3 генератора G1, на другой — напряжение, пропорциональное превышению напряжения на управляющем входе "Упр." микросхемы уровня 5,7 В, что реализует широтно-импульсную модуляцию (ШИМ). Операционный усилитель А1, полевой транзистор VT1 и резисторы R1 и R2 обеспечивают стабильный нормированный коэффициент передачи сигнала          превышения уровня 5,7 В на вход компаратора, а цепочка R 3  C 1 совместно с внешними элементами цепи обратной связи — устойчивость петли авторегулирования. На рис. 5 приведена типовая зависимость коэффициента заполнения D от тока Icntr через вход "Упр." микросхемы.

Остальные элементы микросхемы решают вспомогательные, но очень важные для надежной работы устройства задачи. Триггер DD2 сбрасывается элементами узла А4 при включении, разрешая работу элемента DD6.  

-

При повышении температуры кристалла микросхемы сверх допустимой сигнал с выхода узла тепловой защиты А5 устанавливает триггер DD2 в единичное состояние, и сигнал с его инверсного выхода запрещает включение транзистора VT2. Компаратор А6 сравнивает падение напряжение на канале сток-исток включенного транзистора VT2 с максимально допустимой величиной UDs max. В результате, если в аварийной ситуации ток через транзистор VT2 превысит заданный уровень, выходной сигнал компаратора А6 сбросит триггер DD5 и закроет транзистор. При нормальной работе преобразователя в режиме непрерывного магнитного потока в момент включения транзистора VT2 возникает упоминавшийся выше кратковременный импульс тока стока, вызванный восстановлением обратного сопротивления выпрямительного диода во вторичной цепи преобразователя напряжения.

-

При этом, хотя компаратор А6 срабатывает, это не приводит к сбросу триггера DD5 за счет кратковременного сигнала запрета, поступающего на вход элемента DD8 с выхода узла маскирования  переднего фронта импульса А7. Узел А8 не дает сбросить триггер DD5 сигналом с выхода A3 в течение некоторого времени после установки DD5 в единичное состояние, гарантируя минимальную длительность времени включенного состояния транзистора VT2 и обеспечивая минимальное значение коэффициента заполнения DMin (рис. 5). Генератор тока А9 обеспечивает питание микросхемы в момент пуска. Упрощенная схема обратноходового преобразователя на микросхеме серии TOP227Y приведена на рис. 6.

Схемы источники питания

Двухполярный сетевой источник питания ± 24 В, 190 Вт на сетевых обратноходовых преобразователях

Рейтинг@Mail.ru
Яндекс.Метрика

Источник: Радио-конструктор 4 за 2013 год

Двухполярный сетевой источник питания ± 24 В, 190 Вт на сетевых

обратноходовых преобразователях

Очень популярный журнал для радиолюбителей и профессионалов, рассматривающий вопросы радиолюбительского конструирования и ремонта электронной техники.

Источник: Радио-конструктор 4 за 2013 год 
Двухполярный сетевой источник питания ± 24 В, 190 Вт на сетевых обратноходовых преобразователях
Двухполярный сетевой источник питания ± 24 В, 190 Вт на сетевых обратноходовых преобразователях
Двухполярный сетевой источник питания ± 24 В, 190 Вт на сетевых обратноходовых преобразователях
Двухполярный сетевой источник питания ± 24 В, 190 Вт на сетевых обратноходовых преобразователях
Двухполярный сетевой источник питания ± 24 В, 190 Вт на сетевых обратноходовых преобразователях
Двухполярный сетевой источник питания ± 24 В, 190 Вт на сетевых обратноходовых преобразователях
Двухполярный сетевой источник питания ± 24 В, 190 Вт на сетевых обратноходовых преобразователях

При подаче питания напряжение на конденсаторе С1 равно нулю и он относительно медленно заряжается через генератор тока А9 и замкнутый ключ SW1 (рис. 4), как это показано на верхней диаграмме рис. 7, а.

Когда напряжение на конденсаторе достигает величины 5,7 В, компаратор А2 закрывает ключ SW1 и конденсатор С1 начинает разряжаться на элементы микросхемы. Импульсы с генератора G1 поступают на затвор транзистора VT2, и преобразователь начинает работать. Нижняя диаграмма на рис. 7, а демонстрирует упрощенную форму напряжения сток-исток UDs ключевого транзистора микросхемы. Напряжение на конденсаторе С2 повышается и, когда оно приблизится к номинальному, амплитуда импульсов на обмотке обратной связи III трансформатора Т1 станет достаточной для питания микросхемы по входу "Упр.", преобразователь выходит на рабочий режим. Элементы микросхемы, образующие широтно-импульсный модулятор, поддерживают коэффициент   заполнения   на таком уровне, чтобы напряжение на входе "Упр." было близко к 5,7 В.

-

Если во вторичной цепи есть короткое замыкание или перегрузка, амплитуда импульсов на обмотке III не достигнет необходимой величины и конденсатор С1, разрядившись до напряжения 4,7 В (верхняя диаграмма рис 7, б) переключит компаратор А2. Компаратор, в свою очередь, замкнет ключ SW1 и переключит счетчик DD1 в новое состояние, что запретит прохождение импульсов тактового генератора G1 через элементы DD6 и DD7 на затвор VT2. Напряжение на конденсаторе начнет снова повышаться. После семи циклов заряда-разряда конденсатора С1 счетчик DD1 вновь разрешит прохож-дение импульсов через DD6, и произойдет новая попытка запуска преобразователя. В таком режиме время работы преобразователя в 20 раз меньше периода попыток запуска, что предотвращает перегрев его элементов и   делает безопасными корот-

кие замыкания во вторичной цепи.

-

Когда перегрузка будет снята, преобразователь выйдет на рабочий режим.

На графиках рис.8 проиллюстрированы процессы в преобразователе при плавном повышении   входного   напряжения   Uin и

работе в нормальном режиме (временные участки 1), в режиме перегрузки по току (участок 2), при снижении входного напряжения до недопустимого уровня (участок 3). Графики Uout и Iout — выходное напряжение и выходной ток соответственно, нижний график — ток Icntr через вывод "Упр." микросхемы. Этот ток принят отрицательным, когда он вытекает из микросхемы и заряжает конденсатор С1, и положительным, когда через этот вывод происходит    питание      микросхемы     от конденсатора С1 или от обмотки  III трансформатора Т1. Микросхемы серии TOP227Y выпускаются в корпусе ТО-220 с тремя выводами, цоколевка микросхем приведена на рис. 9.

Внешний вид двухполярного импульсного источника питания ± 24 В, 190 Вт показан на последней странице обложки журнала. Его принципиальная электрическая схема на рис. 10.

Двухполярный сетевой источник питания ± 24 В, 190 Вт на сетевых обратноходовых преобразователях
Двухполярный сетевой источник питания ± 24 В, 190 Вт на сетевых обратноходовых преобразователях
Двухполярный сетевой источник питания ± 24 В, 190 Вт на сетевых обратноходовых преобразователях
Двухполярный сетевой источник питания ± 24 В, 190 Вт на сетевых обратноходовых преобразователях
Двухполярный сетевой источник питания ± 24 В, 190 Вт

В качестве трансформаторов применены типовые трансформаторы, значения которых видны на принципиальной схеме. Они продаются в магазинах радиодеталей.

Печатная плата изготовлена из одностороннего стеклотекстолита размерами 140x80 мм. Расположение проводников приведено на рисунке 11, а монтаж приведен на рис. 12.

-

Капитанов М.